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开松机圈条成形设计与传动比设计
发布者：青岛中瑞特 发布时间：2014/3/28 8:58:51
为获得正确的圈条成形，必须正确设计圈条盘与压辊的传动比以及棉条简与圈条盘问的速比。
因条盘与压辊的传动比(见图2-33)为
设斜管每转一转，棉条在条筒内的轨迹长度，又设压辊的作用半径
此式表示：开松机压辊的输出长度应与周条的轨迹长度相等。否则，着前者大于后著，则成形易紊乱，且易造成斜管格塞，反之，若是偏小，则棉条简不能装足，而在棉条紧贴斜管西时，又会使棉条产生意外牵伸，表面纤维被拉毛，破坏锦条的结构，影响质量。因此，为要获得正确的圈条成形，就必须研究这一传动比的设计计算。
当按(2-24)式计算时，应先计算出轨迹长度So值。So值的计算须根据相对运动方法作出圆条的相对轨迹(摆线)，即假定条筒不转而圈条盆中心按条街转速向的反方向作的公转。图2-33分别表示条简自转方向在正反两种不同情况下的圈条轨迹，可求得其方程式:
但是，以上分析有不严格之处。
将是变量而非常量，但实际上ds必须等于小压辊输出速度仅允许很小的紧张牵伸。因此棉条在条简内的轨迹曲线就不可能是精确的摆线形状，而只能是近似的摆线，实际曲线应该围绕理论摆线内外波动.这可分析如下：
根据运动学原理，棉条在出口点的速度关系，应符合下式
绝对速度=相对速度+牵连速度(矢量相加)
这里v，是棉条在出口点相对于斜管的相对速度，应等于小于辊输出速度，而V.则是在棉条出口点的斜管速度。V.是出口点棉条的绝对速度， ep应等于条简在该处的绝对速度。
在图2-34中， r为斜管出口点平均半径，实际出口点在士At内波动，那么对最外侧和最内侧二点。
因条盘与压辊的传动比(见图2-33)为
设斜管每转一转，棉条在条筒内的轨迹长度，又设压辊的作用半径
此式表示：开松机压辊的输出长度应与周条的轨迹长度相等。否则，着前者大于后著，则成形易紊乱，且易造成斜管格塞，反之，若是偏小，则棉条简不能装足，而在棉条紧贴斜管西时，又会使棉条产生意外牵伸，表面纤维被拉毛，破坏锦条的结构，影响质量。因此，为要获得正确的圈条成形，就必须研究这一传动比的设计计算。
当按(2-24)式计算时，应先计算出轨迹长度So值。So值的计算须根据相对运动方法作出圆条的相对轨迹(摆线)，即假定条筒不转而圈条盆中心按条街转速向的反方向作的公转。图2-33分别表示条简自转方向在正反两种不同情况下的圈条轨迹，可求得其方程式:
但是，以上分析有不严格之处。
将是变量而非常量，但实际上ds必须等于小压辊输出速度仅允许很小的紧张牵伸。因此棉条在条简内的轨迹曲线就不可能是精确的摆线形状，而只能是近似的摆线，实际曲线应该围绕理论摆线内外波动.这可分析如下：
根据运动学原理，棉条在出口点的速度关系，应符合下式
绝对速度=相对速度+牵连速度(矢量相加)
这里v，是棉条在出口点相对于斜管的相对速度，应等于小于辊输出速度，而V.则是在棉条出口点的斜管速度。V.是出口点棉条的绝对速度， ep应等于条简在该处的绝对速度。
在图2-34中， r为斜管出口点平均半径，实际出口点在士At内波动，那么对最外侧和最内侧二点。
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